基于功率MOSFET管的变压器漏感和电路杂散电感影响的分析及仿真

功率MOSFET管具有开关速度快、工作频率高的特点，适用于高频开关电路。此外，在并联使用时，由于MOSFET管具有正温度系数，可以自动均流，无需均流电路，方便扩流，这也是目前其他功率开关器件不可替代的优点[1]。

为了加速开通，减少损耗，对MOSFET管的驱动电路的基本要求是内阻要小，驱动电压尽量高（但不能超过栅-源击穿电压）；为了加速关断，应给输入电容提供低阻放电通道；为了抑制高频振荡，栅极引线尽量短，减少线路分布参数；为了防止静电感应导致栅极电压上升引起误导通，栅极不允许开路，大功率MOSFET管截止时，栅极最好施加负电压[2]。

MOSFET管的驱动电路有多种形式，可以用TTL电平直接驱动，但更多采用隔离驱动，在驱动信号输出端与MOSFET管栅极之间用光耦或磁耦实现与主电路电隔离。

驱动变压器是常用的磁耦元件，起到传输驱动信号和功率的作用。设计合理的驱动变压器，不仅可以提高MOSFET管开关性能，而且体积小、重量轻，成本低。

2 MOSFET管内部电容与变压器驱动栅极电路

2.1 内部电容

MOSFET管内部电容，也称极间电容，是栅极、源极、漏极之间的寄生电容。开关电源最常用N沟道增强型MOSFET管[3]，内部电容分别为：栅-源极间电容Cgs，栅-漏极间电容Cgd，漏-源极间电容Cds，如图1[1, 3]。

与漏-源短路条件下小信号输入电容Ciss的关系：

 Ciss=Cgs+Cgd(1)

与栅-源短路条件下小信号输出电容Coss的关系：

 Coss=Cds+vgd(2)

与小信号反向转换电容（反馈电容）Crss的关系：

 Crss=Cgd(3)

驱动电路的任务就是针对MOSFET管开通、关断过程中的寄生电容进行充放电。需要说明的是，内部电容并非常数，会随着开通、关断过程中极间电压的变化而变化，使得开通、关断的动态过程比较复杂[3]，但是，对于栅极驱动，主要考虑上升、下降时间内（短于整个动态过程时间）的驱动波形，可以把Ciss看做常数进行分析。

2.2 MOSFET管变压器驱动栅极电路

图2为变压器驱动栅极电路，是驱动电路的最后部分。变压器T1提供驱动信号，经由保护二极管D1、栅极串联电阻R1向栅极输入电容Ciss充电，当栅-源极间电压vgs大于门限开启电压vTh，MOSFET管导通，进而进入饱和区，完成开通过程；当变压器驱动信号低电平时，三极管Q1导通，栅极电容的电荷迅速通过R1，Q1构成的闭合回来释放，达到快速关断的目的。电阻R3防止栅极开路，稳压管D2限制信号幅度不能超过栅-源击穿电压，起到保护作用。

3 变压器设计与试验

为了简化计算，将变压器视为方波脉冲电压源，MOSFET管开通过程的等效电路如图3。

开通过程就是零状态响应过程，三要素[4, 5]：

初始值 uciss(0)=0(4)

由于R3>>R1，稳态值(5)式中，U1—变压器输出电压，V

时间常数τ=(R1//R2)×Ciss≈R1Ciss；(6)

暂态过程：

栅极电压：(7)

栅极电流：(8)

栅极电阻R3电流：i1(t)≈0(9)

栅极串联电阻R1电流：(10)

电路瞬时功率：(11)

上升时间：tr=2.2τ=2.2R1Ciss (12)

忽略三极管Q1饱和导通管压降0.2V，MOSFET管关断过程的等效电路如图4。

关断过程即可看做零输入响应过程，栅极电压U1，主要元件依然是R1，Ciss（由于R3>>R1,忽略电阻R3），基本是开通的逆过程，因此，变压器输出电流有效值[4]：(13)

式中，I—变压器输出电流有效值，A；f—驱动信号频率，Hz

变压器功率：(14)

通过分析，由式(12)可知，减少上升时间tr的办法是减少R1，但式(13)(14)表明，代价是增大了输出电流有效值和变压器功率；提高频率和驱动电压将导致电流有效值和变压器功率增加。

线路分布参数包括变压器漏感，内阻r，以及导线引起的寄生电感等，随着工作频率提高，分布参数影响逐渐明显。相对于内阻r，分布电感对动特性影响更为显著，考虑变压器漏感和线路杂散电感Ls后MOSFET管开通过程的等效电路如图5（忽略电阻R3）。

系统时域方程：(15)

传递函数：  (16)

特征方程：LsCiss·S 2+R1Ciss·s+1=0(17)

特征方程根：（极点）(18)

由式(18)，对于阶跃输入[5]

1)时，系统临界振荡。此时，

Ls=0.25CissR12(19)

2)时，系统振荡收敛。此时，

Ls>0.25CissR12(20)

此时，自然频率（无阻尼震荡频率）：(21)

阻尼比：(22)

阻尼角：(23)(24)

3)时，系统不振荡。此时，

Ls<0.25CissR12(25)

理想情况下， Ls=0，系统即退化成图3所示的一阶系统。

试验：要求设计驱动变压器，变比1:1，驱动电压12V，开关频率30kHz，MOSFET管型号IXTK15P，参数：trr=150ns；Ciss=7000pF；Qg=240nC，3只并联使用，此时，Ciss=21000pF。栅极电路如图2。

电路开通动态分析：

由式(6)，时间常数τ≈R1Ciss=10×21000×10-12=2.1×10-7s；

由式(7)，栅极电压：

由式(10)，栅极串联电阻R1电流：

由式(11)，电路瞬时功率：

由式(12)，上升时间：tr=2.2τ=4.62×10-7s

开通瞬态过程(0~1μs)仿真结果如图6：

驱动变压器设计参数：

由式(13)，变压器输出电流有效值：

由式(14)，变压器功率：

P=I·U1=0.095×12=1.14W

由式(19)，系统临界振荡的变压器漏感：

Ls=0.25CissR12=0.25×21000×10-12×102=5.25×10-7H=0.525μH

为了说明变压器漏感和线路杂散电感Ls对驱动的动态过程的影响，针对本设计，根据式(21)-(24)，对不同Ls值进行开通过程(0~5μs)仿真，结果如图7。

当变压器漏感以及分布电感Ls超过临界值（如0.525μH）时，系统振荡。如果Ls过大（如4μH），一方面会使得上升时间延迟，另一方面，栅-源极间电压超调量过大，可能将会引起MOSFET管开通过程不稳定，甚至危及管子安全。因此，期望Ls小些好，所以，尽量减少变压器漏感和引线长度。

驱动变压器功率、电流都很小，在工程设计中，考虑留下余量，应该取大一些磁芯，这样做的另一个好处是，减少了变压器匝数，减少漏感量。为了进一步减少漏感，初、次级绕组导线并行绕制。此外，考虑到初次级会产生很高的电位差，应保证初次级绕组导线足够的绝缘强度。

设计的驱动变压器：磁芯PC44 EPC13，初级匝数26，次级匝数26，磁感应强度0.25T，漏感0.55μH，外形尺寸20.4×13.3×7。

实验表明，驱动变压器工作稳定可靠，损耗低，驱动波形上升沿、下降沿陡峭，无过冲现象，与仿真结果接近，满足设计要求。驱动变压器输出驱动波形如图8。

1)驱动电路的任务就是针对MOSFET管开通、关断过程中的寄生电容进行充放电。驱动变压器是常用的磁耦元件，起到传输驱动信号和功率的作用；

2)为了加速开通，减少损耗，对驱动电路的基本要求是内阻要小，但代价是增大了驱动变压器输出电流和功率；

3)驱动变压器输出电流和功率还与开关频率和驱动电压有关，并随着频率提高或电压提高而增大。

4)为了驱动过程快速、稳定、安全可靠，抑制高频振荡，尽量减少变压器漏感和引线长度。

参考文献

[1] 张占松 开关电源的原理与设计[M].北京,电子工业出版社.2004:82,84

[2] 丁道宏 电力电子技术[M].北京,航空工业出版社.1999:280

[3] Muhammad H.Rashid 电力电子技术手册[M].北京,机械工业出版社.2004:70

[4] 秦曾煌 电工学[M].北京,高等教育出版社.2002:177,183,197

[5] 胡寿忪 自动控制原理[M].北京,科学出版社.2001:80,83