微型推挽变压器选择大的磁芯带载反而低了，求助·~

从提供的数据来看环的材料差别很大.应该按材料特点重新设计变压器.

按照伍尔特的T4*2*2的感量和匝数算出初始磁导率，对照这个磁导率寻找相应的磁环。

 

感谢2位大大，在这一并回复

我今天白天测试了下 T4*2*2的Ui是3800的  我们的T8*4*4是PC40材料，Ui2300，会去寻找相同材料的T4*2*2请客户试样，但有如下疑问

1.变压器容量P=Ui*I=N1*f*Bm*Ae*(j*Ac/N1)=f*Bm*Ae*Ac*j。    j是电流密度,Ac是铜线总面积 （忽略了效率等各种系数）

  这个案子里由于N1变化不大，在输入伏秒积相同的情况下Bm*Ae基本不变，可否认为T8*4*4的设计变压器容量与T4*2*2是基本相同的？只是大磁芯的Bm   为小磁芯的1/4，从而大大降低了磁芯损耗？

2.前面备注的电感量700uH/800uH是整个原边的电感，实际工作时应该是中心抽头与一边针脚之间感量，

   LT8*4*4=200uH   LT4*2*2=175uH   从U*ΔT=L*ΔI看电感量不同会导致原边激磁电流变化量不一致，T8*4*4的激磁电流会小12.5%，

   但这部分差异会使轻载时输出电压下降很多吗？

  

    从以上看我觉得虽然2种磁芯材料和尺寸不一样，但对变压器来说应该不会导致输出失真，我思考了好几天了，还是很困惑

材质不一样，就没有可比性了，只有在同等的材质水平线上，对比起来才有意义，另外同时你还得注意绕法（分布角度）等，都会有一定的影响，我之前就吃过一会亏，客人没有注明初级与次级是360度分布的，我绕成了初级180度，次级180度，这样导致漏感增加了10倍。

首先不是磁环越大越好，因为磁环越大，磁芯损耗越大。。。。

对于这种PUSH-PULL拓扑的IC   首先确定ET(伏秒平衡）    5V输入  F=300khz(详细频率看IC datasheet  Fsw  min)      ET MIN  =  5/2/300KHZ  =  8.3 V-us

对于磁环  ET  =  Bs  *  Ae  *  N     （wurth  变压器电感有700UH,26CT,  AL  =  1.03uH/N2  所以材料U值应该有4000以上，对于这种 BS（85C) 有300mT,  Ae=  （od-id)/2*ht  =2 mm2   ET =7.8  V-us 

轻载时输出电压降低，是不是漏感太大的缘故 ？有对比测试过两个变压器的漏感吗？

其实，磁环增大，即磁路增大了的漏电感也要增大的，首先，估计就是与漏电感有关了，其实，磁芯增大的材料变大当然更好了，损耗减小温度降低了，不是更好吗，当然，所谓漏电感增大的减小是非常轻松简单的，密绕一些漏电感就减小了吗，即也三明治就减小了吗，夹层绕就减小了，一下子就解决了这个问题了。磁环增大匝数还可以减小，夹层绕法漏电感减小就可以了。如果匝数一样，那么，磁通密度减小的磁芯损耗就要减小了。导线粗损耗也减小了。

当然，增大好首先，变压器做大的效率高，不过成本提高，就实际没有为了节能变压器变大，凡是变压器更大的损耗更小效率更高但成本提高了，为了经济成本控制所以就不采用大个提高成本之材料了。

电源网好心大大真多，周末跑上海玩才看见。 看了大大们关于漏感的说法应该是点到位了，客户有给我绕制好的样品，看上去就是和共模电感的绕法一样，初级和次级完全是分开的，这样初次级的耦合应该很差吧？ 明天上班了向客户建议一下 嘿嘿

感谢回复，推挽拓扑对于磁芯是双向磁化，即+Bm~-Bm,故△B=2Bm,伍尔特选择的T4*2*2的伏秒容量是满足驱动IC要求的 当然T8*4*4的肯定也够了。。。 我们做磁芯的对于变压器更多是停留在纸面上的公式理论，像这个案子如果是各位一看到样品就肯定能发现问题了，我是苦思冥想了好几天了，以后一定多来逛逛，好好学习天天向上(⊙_⊙')

嗯，初级与次级同时双线并绕，其实漏感并不大，应该在0.5uH左右，控制在1uH以下我认为都是比较好的， 漏感的的控制在于绕线的分布均匀，如果产品本身对耐压有要求，那就注意选择合适的线材，避免双线并绕时，初级与次级靠在一起绝缘的问题，这是我在15KW的充电桩上，实实在在的交了学费的

一大早来测试了下，初级两个针脚间的电感是750uH,将次级短路后测试是10.5uH，这个漏感很大吧？对于这种小磁环推挽电路需要控制在多少一下的？

一般这种驱动变压器漏感要控制在1‰的水准，如12楼给的建议漏感控制在1uH一下较好。

感谢感谢！立刻把建议回复客户 哈

请问5楼啥叫初级与次级360度分布,啥样子是180度分布?

学习学习，学习学习。