根据经验，这种情况一般是反馈信号引起的，驱动通路上一般不会有问题。

把反馈脚信号一起测一下看看。

用L6562做1KW偏大了，一般在500w以内，200到300W比较合适。启动时，有异常“吱”叫声，一般是电流过大，铁氧体PFC电感饱和了。要检查一下电感的抗饱和设计，看余量是否足够。所谓的“满载”启动，指的是C7上直接带载？是恒阻模式，还是恒流模式？一般PFC启动的时候，是不带负载的，只是给滤波电容C7充上电，充电完成后，再由后级DC\DC带载启动，这之间会有一定的时序控制。请确认一下，你的实际负载特性是怎样的？如果有可控后级的话，完全没必要这样带载测试（相当于加了一个很大的启动容性负载）。

THD在5%以下，而不是0.5,。前面的都是通用指标，目前业界最关注的是工作效率这个指标。四五年前效率就能做到94%以上了，亿达最先提高到96.5%，现在华为已经提升到98%了，目前世界第一水平。92.5%效率在目前来说，一点优势都没有了。前几年，国内运营商都已经开始提出高效模块需求，要做到96%以上，当然，成本也很重要。

测一下四个波形，超前臂下管的驱动和DS，滞后臂下管的驱动和DS波形，一起测，都是同一个参考地。一般超前臂全范围都是ZVS，滞后臂在半载之前是硬开关。

22W\in^3，前面板是POWERONE的专利设计，至少四五年前的产品了，更高效的都已经出来了。初始为4830，后来提升到4850，体积不变，标准品，大批量发货。

1.  反激类的变压器，电感储存能量，最大磁感应强度，Bmax=L*Ipk\（Ae*N），在其他参数Ipk，Ae，N相同的情况下，自然是感量越大越容易饱和。至于功率跟电感量的关系，我们以断续工作模式（连续模式原理相同）为例，假设当前电感量为L，设计的电流阀值为Ipk时已经达到饱和磁感应强度（也就是说，电流值不能再大了，否则就饱和了），根据电感储能公式1/2*L*Ipk^2，输出最大功率为1/2*L*Ipk^2*f。在保持电感磁芯不变，匝数不变的条件下，如果需要输出更大的功率，只减小电感量值显然是不行的，我们还需要增加电路允许的峰值电流，否则最大的输出功率会下降。我们假设将电感量减小一半，允许的电流峰值增加一倍，那么根据Bmax=L*Ipk\（Ae*N），电感仍处于临界饱和状态（电流不能再大了，再大就饱和了），但是，根据公式1/2*L*Ipk^2*f，此时的输出功率是之前的2倍。因此，为了避免饱和，一般可以通过减小电感量，增加允许的峰值电流的方法，来达到更大的功率输出能力。电感量取大一些，对效率有好处（同等功率时，峰值电流就小了，损耗自然减小）。2.  正激类变压器，比如移相全桥等。变压器的电感不储存能量，只是产生激磁。电感量越小，励磁电流越大，会增大电路损耗。  3.这是磁芯的材料特性决定的，你可以查一下磁芯规格书，温度越高，饱和磁感应强度是在下降的，比如三华的PL-7的磁芯，25°时，饱和磁感应强度约为0.5T，100°时，饱和磁感应强度就下降到0.38T了。 

S1M是慢速二极管，反向恢复太大，损耗大，会影响绕组的整流特性。高频整流要用快速的二极管。先换了再说。

1.工作在断续时，每个周期传递的能量是1\2*L*IPK^2，输出功率能力为1\2*L*IPK^2*f，“同等条件下”，过流阀值IPK，频率f都一致，最大输出功率的大小跟电感量成正比。我上述论述有没有问题？如果有，问题在哪里？你得出相反结论的理论依据在哪里？我没有看到。这里要特别提醒你要在“同等条件下”得出结论。至于实际设计时，“一般10W需要的电感量要比50W的要大”，这个是有前提的，跟你的工作状态有关，外部条件不会等同。我在第23贴里面已经有论述，不再重复。2.我之前有给出磁感应强度的计算公式，峰值磁感应强度=（电感量*电流峰值）\（Ae*Np）如果你说的“相同架构和参数”里面包含变压器磁芯相同，匝数相同，那么显然，电感量越大，负载越重，峰值磁感应强度越高，变压器自然就越容易饱和。我也有强调过“电感量过大，是完全会（容易）引起变压器饱和的”。你第2条里面的描述，我不知道你是想说明什么问题。是说明“功率越大，所需的电感量越小”？那跟第1点的意思完全相同。

我们讨论问题要紧扣主题。我对你的22贴给出了我的理解，不同意的地方也给出了依据和表述，同时，我也提出了我的问题。而你的回复，一没有回复我的疑问，二没有抓住重点（电感量大小问题，饱和炸机问题），纠缠于细枝末节，这样的沟通效率太低了。我说东，你回复西。最基本的逻辑思维都有所欠缺，不知所云。呵呵。我也真的只能呵呵了。