说明：黄色-半桥的下臂驱动；蓝色-下臂IGBT CE电压； 粉色-线盘电流
工作条件：233V，工作电流25A，
请问这样的波形是否正常，望高手指点
目前最大的问题是提锅烧IGBT，线盘感量：50uH；谐振电容：0.94u（0.47+0.47）；IGBT：H30R120*2(上下臂各两颗并联使用)；发现现在驱动只要接近21K时，提锅都会烧IGBT
半桥电磁加热，电流和电压的关系
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@spt77
电路会不会自动跟踪频率？提锅之后的电感参数你测过吗？一般来说，提锅之后，电感量和Q值急剧加大。电感量波动---谐振频率波动---电路可能进入容性区域；Q值加大---IGBT峰值电流加大---可能导致烧毁IGBT。所以要从两方面采取措施：一是频率跟踪响应速度要够，若不能自动跟踪频率就要保证工作频率足够高，不让电路进入容性区域。二是要有电流保护，在IGBT过流前采取措施。关键词：IGBT 电流
频率跟踪通过高频电流互感器（1:3000）桥式整流后与比较器比较，然后再和调频电路比较，烧IGBT的情况都是在21KHz附近（是不是大家说的谐振点），慢慢提锅最容易烧IGBT，快速提锅要比慢提锅好点，但还是会烧IGBT现在不知道如何调整了
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@igbtsy
工作在谐振点电流是有限的，相当于电阻性负载，被加热的物件相当于一个电阻发热体。这是三相4.5KW全桥的UCE波形，工作在谐振点，是理想的零电压零电流开通，零电压零电流关断。用手机拍的照片。 [图片] [图片]关键词：电阻 全桥 电压
请问一下，
1、我修改C10，C9的参数（第三贴的线路图），是不是就可以改变了电流超前或滞后电压，以前装C10时，提锅就烧IGBT，现在C10没有安装，提锅烧IGBT比装C10好一点
2、第一帖里面的波形是25A电流情况下，这个时候电流是否是超前电压了（如果超前，提锅是不是就有问题了）
3、电流超前电压提锅危险 还是 电流滞后电压提锅危险，这两者到底如何选择
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@happylee
请问一下，1、我修改C10，C9的参数（第三贴的线路图），是不是就可以改变了电流超前或滞后电压，以前装C10时，提锅就烧IGBT，现在C10没有安装，提锅烧IGBT比装C10好一点2、第一帖里面的波形是25A电流情况下，这个时候电流是否是超前电压了（如果超前，提锅是不是就有问题了）3、电流超前电压提锅危险还是电流滞后电压提锅危险，这两者到底如何选择关键词：电流 IGBT
半桥用了四个管子，还不如用四个管做全桥来得方便，半桥半个周期内电流比全桥大一倍，低电压大电流要做到性能优秀是不容易的，特别是对于新手来讲等于一开始就上高难度的。用全桥来做或许好多问题就不存在了。
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@happylee
[图片] 频率跟踪通过高频电流互感器（1:3000）桥式整流后与比较器比较，然后再和调频电路比较，烧IGBT的情况都是在21KHz附近（是不是大家说的谐振点），慢慢提锅最容易烧IGBT，快速提锅要比慢提锅好点，但还是会烧IGBT现在不知道如何调整了[图片]
从慢提锅比快提容易烧管子来看，很可能过流引起的！只要把过流保护的响应时间缩短就差不多了！
另外一个基本的概念要搞清楚，电路不能进入容性状态，即电压要超前于电流，从你的图片来看，还好没有！
另外一个重要的概念：谐振点负载等效于纯阻性特点，电流是有限的而不是无限的，这个等效电阻多大和Q值有关，Q值越大，等效电阻越小，流经IGBT的电流就越大！提锅之后，Q值可能高达10以上，计算此时的流经IGBT的电流，是个很恐怖的数字，常用的单管IGBT是承受不住的！
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@spt77
从慢提锅比快提容易烧管子来看，很可能过流引起的！只要把过流保护的响应时间缩短就差不多了！另外一个基本的概念要搞清楚，电路不能进入容性状态，即电压要超前于电流，从你的图片来看，还好没有！另外一个重要的概念：谐振点负载特想呈现纯阻性，此时的工作电流电流是有限的而不是无限的，这个等效电阻多大和Q值有关，Q值越大，等效电阻越小，流经IGBT的电流就越大！提锅之后，Q值可能高达10以上，计算此时的流经IGBT的电流，是个很恐怖的数字，常用的单管IGBT是承受不住的！ 你把电感量、Q值、两个谐振电容容量、工作频率和工作电压告诉我，我可以计算给你看！关键词：电压 电流 电阻 IGBT 电容
提锅的时候，都没有看到高频电流互感器整流后的波形在突变，就烧了IGBT；到是发现电流在大于18A以后，比较器的输出端会有翻转信号（翻转信号间隔同此时的振荡频率相同），每次有的时候，提锅都会烧IGBT，没有的时候是不会烧IGBT的，是不是有杂讯干扰了
电感量空载是50uH, （没有加铁粉芯）
上下臂的谐振电容都是由两个0.47u并联（上臂0.94u，下臂0.94u）
工作到25A时频率是21.5KHz，
工作电压220Vac ，
Q值要到星期一才能测到（这个Q值也是空线盘时测得的吧）
非常感谢您的解答，
还有个问题：现在发现IGBT驱动信号的上升沿抖动的很厉害，而且UCE两端的电压上升沿也有很多尖峰，和驱动信号相对应的，隔离边的驱动信号没有任何抖动，我用的是A316J驱动芯片，电源+15V，-7V，G极驱动电阻是10R（SMD 1206），每次烧管子的时候这颗10R的电阻也会烧焦（但电阻值还是10R）并在ce间的吸收电容是0.022u（电容两端并有660K电阻），怎样能消除抖动
关键词：芯片
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@happylee
提锅的时候，都没有看到高频电流互感器整流后的波形在突变，就烧了IGBT；到是发现电流在大于18A以后，比较器的输出端会有翻转信号（翻转信号间隔同此时的振荡频率相同），每次有的时候，提锅都会烧IGBT，没有的时候是不会烧IGBT的，是不是有杂讯干扰了电感量空载是50uH,（没有加铁粉芯）上下臂的谐振电容都是由两个0.47u并联（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A时频率是21.5KHz，工作电压220Vac，Q值要到星期一才能测到（这个Q值也是空线盘时测得的吧）非常感谢您的解答，还有个问题：现在发现IGBT驱动信号的上升沿抖动的很厉害，而且UCE两端的电压上升沿也有很多尖峰，和驱动信号相对应的，隔离边的驱动信号没有任何抖动，我用的是A316J驱动芯片，电源+15V，-7V，G极驱动电阻是10R（SMD1206），每次烧管子的时候这颗10R的电阻也会烧焦（但电阻值还是10R）并在ce间的吸收电容是0.022u（电容两端并有660K电阻），怎样能消除抖动关键词：芯片
你提锅的时候，驱动脉冲有没有快速关端呀，如果关断慢或者为颠锅没有关断驱动脉冲，很容易烧IGBT的。我的一款机子软件原本是用于380V小炒的，抬锅不关脉冲的。做220V用的时候不抬锅一切正常，一抬锅有时就会烧IGBT，特别是先慢抬锅在一定距离在快速提锅特别容易坏IGBT.（注：用变压器驱动的，别的元件丛来不坏）另外：你用30A的IGBT管太小了，21.5KHZ的时候就25A了，如果到18KHZ的时候，电流估计得35A以上了，肯定爆的，什么管子也撑不住的。你的半桥LC参数也不合理
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@happylee
提锅的时候，都没有看到高频电流互感器整流后的波形在突变，就烧了IGBT；到是发现电流在大于18A以后，比较器的输出端会有翻转信号（翻转信号间隔同此时的振荡频率相同），每次有的时候，提锅都会烧IGBT，没有的时候是不会烧IGBT的，是不是有杂讯干扰了电感量空载是50uH,（没有加铁粉芯）上下臂的谐振电容都是由两个0.47u并联（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A时频率是21.5KHz，工作电压220Vac，Q值要到星期一才能测到（这个Q值也是空线盘时测得的吧）非常感谢您的解答，还有个问题：现在发现IGBT驱动信号的上升沿抖动的很厉害，而且UCE两端的电压上升沿也有很多尖峰，和驱动信号相对应的，隔离边的驱动信号没有任何抖动，我用的是A316J驱动芯片，电源+15V，-7V，G极驱动电阻是10R（SMD1206），每次烧管子的时候这颗10R的电阻也会烧焦（但电阻值还是10R）并在ce间的吸收电容是0.022u（电容两端并有660K电阻），怎样能消除抖动关键词：芯片
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@happylee
提锅的时候，都没有看到高频电流互感器整流后的波形在突变，就烧了IGBT；到是发现电流在大于18A以后，比较器的输出端会有翻转信号（翻转信号间隔同此时的振荡频率相同），每次有的时候，提锅都会烧IGBT，没有的时候是不会烧IGBT的，是不是有杂讯干扰了电感量空载是50uH,（没有加铁粉芯）上下臂的谐振电容都是由两个0.47u并联（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A时频率是21.5KHz，工作电压220Vac，Q值要到星期一才能测到（这个Q值也是空线盘时测得的吧）非常感谢您的解答，还有个问题：现在发现IGBT驱动信号的上升沿抖动的很厉害，而且UCE两端的电压上升沿也有很多尖峰，和驱动信号相对应的，隔离边的驱动信号没有任何抖动，我用的是A316J驱动芯片，电源+15V，-7V，G极驱动电阻是10R（SMD1206），每次烧管子的时候这颗10R的电阻也会烧焦（但电阻值还是10R）并在ce间的吸收电容是0.022u（电容两端并有660K电阻），怎样能消除抖动关键词：芯片
先不说你提锅时的信号处理方法问题，提锅不关激励应当是安全的，反复提锅或者提锅了一天不关激励及不放锅都是安全的。先说一点，220V工作电流25A，管子半个周期内工作电流的平均值大约50A，你双管并联后仍然是相当于满额使用。作为试验可以试试，作为产品就不可取了，不符合可靠性设计的要求。我的原则是不管是快提还是慢提，提锅时电流都不大于当前功率档位的工作电流，即使这样，管子在最大功率时的电流只有管子手册给出的平均电流的1/3到1/5，一般在1/5左右，这样不管是试制还是产品出去多少年，都没有发生损坏管子的事。
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@igbtsy
先不说你提锅时的信号处理方法问题，提锅不关激励应当是安全的，反复提锅或者提锅了一天不关激励及不放锅都是安全的。先说一点，220V工作电流25A，管子半个周期内工作电流的平均值大约50A，你双管并联后仍然是相当于满额使用。作为试验可以试试，作为产品就不可取了，不符合可靠性设计的要求。我的原则是不管是快提还是慢提，提锅时电流都不大于当前功率档位的工作电流，即使这样，管子在最大功率时的电流只有管子手册给出的平均电流的1/3到1/5，一般在1/5左右，这样不管是试制还是产品出去多少年，都没有发生损坏管子的事。
现在使用的是2颗30的IGBT并联使用，确定好电路后想改用单颗75A的，请问一下IGBT的余量选择多大为合适，谢谢
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@igbtsy
220V6KW，半桥半个周期内平均电流54A，放3倍到5倍的余量。你说该用多大电流的管子？还是全桥好做，半个周期内电流降了一半，管子也好选择了。关键词：半桥 电流 全桥
市场上220v半桥用管子做的一般的是最大功率5KW的。如果你做半桥6KW不计成本的话，把过流保护做好，用模块整吧。还有“IGBTSY”老兄整的产品可是卖部队或者火车上面的，人家的价格可是很牛X的。没那个关系和能耐，就算你质量好，卖那个价格也没人鸟你的。
关键词：半桥
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@spt77
从慢提锅比快提容易烧管子来看，很可能过流引起的！只要把过流保护的响应时间缩短就差不多了！另外一个基本的概念要搞清楚，电路不能进入容性状态，即电压要超前于电流，从你的图片来看，还好没有！另外一个重要的概念：谐振点负载特想呈现纯阻性，此时的工作电流电流是有限的而不是无限的，这个等效电阻多大和Q值有关，Q值越大，等效电阻越小，流经IGBT的电流就越大！提锅之后，Q值可能高达10以上，计算此时的流经IGBT的电流，是个很恐怖的数字，常用的单管IGBT是承受不住的！ 你把电感量、Q值、两个谐振电容容量、工作频率和工作电压告诉我，我可以计算给你看！关键词：电压 电流 电阻 IGBT 电容
电感量空载是50uH, （没有加铁粉芯）
Q值空载时，是5.5
上下臂的谐振电容都是由两个0.47u并联（上臂0.94u，下臂0.94u）
工作到25A时频率是21.5KHz，
工作电压220Vac ，
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@happylee
电感量空载是50uH,（没有加铁粉芯）Q值空载时，是5.5上下臂的谐振电容都是由两个0.47u并联（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A时频率是21.5KHz，工作电压220Vac，求解此时工作的等效电阻和流过IGBT的电流，谢谢关键词：电容 电压 电阻 IGBT
理论计算还真不好算，已经有了实物，干吗不搭个电路试一下，工作在谐振点，看电源输入电流，不同的工作模式各处的电流都有所不同，但是均可以由电源电流推算出来各处的电流值。作为工程应用，对各处的电流值精度要求不高，推算出来的值足以满足相关保护电路所需要的电流数据，有了这样的数据设计电路基本上是一次成功的，无需再去反复试验去论证。
关键词：电流
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@happylee
电感量空载是50uH,（没有加铁粉芯）Q值空载时，是5.5上下臂的谐振电容都是由两个0.47u并联（上臂0.94u，下臂0.94u）工作到25A时频率是21.5KHz，工作电压220Vac，求解此时工作的等效电阻和流过IGBT的电流，谢谢关键词：电容 电压 电阻 IGBT
空载的Q值怎么只有5.5啊？看来内阻够大的！下面是工作频率21.5k时的计算结果，电源按照直流恒定电压310V来计算的，输出波形仅考虑了基波，谐波忽略。
| L(uH) | C(uF) | Q（电感品质系数） | 工作电压（DC） | 工作频率（KHz） | 感抗 | 容抗 | 等效串联阻抗 | Z | 谐振频率f0（KHz） | 负载电流（A,RMS） | 输入电流（A,RMS） | 峰值电流（IGBT） | KVA (视在功率) | 相位差（°） | KW (有功功率) |
| 50.00 | 1.88 | 2.50 | 310.00 | 21.50 | 6.75 | 3.94 | 2.70 | 3.90 | 16.42 | 28.08 | 9.93 | 39.71 | 3.08 | 46.20 | 2.13 |
| 50.00 | 1.88 | 3.00 | 310.00 | 21.50 | 6.75 | 3.94 | 2.25 | 3.61 | 16.42 | 30.39 | 10.75 | 42.98 | 3.33 | 51.37 | 2.08 |
| 50.00 | 1.88 | 4.00 | 310.00 | 21.50 | 6.75 | 3.94 | 1.69 | 3.28 | 16.42 | 33.37 | 11.80 | 47.19 | 3.66 | 59.06 | 1.88 |
| 50.00 | 1.88 | 5.50 | 310.00 | 21.50 | 6.75 | 3.94 | 1.23 | 3.07 | 16.42 | 35.67 | 12.61 | 50.44 | 3.91 | 66.44 | 1.56 |
我们再看看工作在接近谐振频率时的计算结果：
| L(uH) | C(uF) | Q（电感品质系数） | 工作电压（DC） | 工作频率（KHz） | 感抗 | 容抗 | 等效串联阻抗 | Z | 谐振频率f0（KHz） | 负载电流（A,RMS） | 输入电流（A,RMS） | 峰值电流（IGBT） | KVA (视在功率) | 相位差（°） | KW (有功功率) |
| 50.00 | 1.88 | 2.50 | 310.00 | 17.00 | 5.34 | 4.98 | 2.14 | 2.17 | 16.42 | 50.59 | 17.89 | 71.54 | 5.54 | 9.59 | 5.47 |
| 50.00 | 1.88 | 3.00 | 310.00 | 17.00 | 5.34 | 4.98 | 1.78 | 1.82 | 16.42 | 60.34 | 21.33 | 85.33 | 6.61 | 11.46 | 6.48 |
| 50.00 | 1.88 | 4.00 | 310.00 | 17.00 | 5.34 | 4.98 | 1.34 | 1.38 | 16.42 | 79.24 | 28.02 | 112.07 | 8.69 | 15.13 | 8.38 |
| 50.00 | 1.88 | 5.50 | 310.00 | 17.00 | 5.34 | 4.98 | 0.97 | 1.04 | 16.42 | 105.80 | 37.41 | 149.62 | 11.60 | 20.39 | 10.87 |
关键词：串联
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@spt77
空载的Q值怎么只有5.5啊？看来内阻够大的！下面是工作频率21.5k时的计算结果，电源按照直流恒定电压310V来计算的，输出波形仅考虑了基波，谐波忽略。L(uH)C(uF)Q（电感品质系数）工作电压（DC）工作频率（KHz）感抗容抗等效串联阻抗Z谐振频率f0（KHz）负载电流（A,RMS）输入电流（A,RMS）峰值电流（IGBT）KVA (视在功率)相位差（°）KW (有功功率)50.001.882.50310.0021.506.753.942.703.9016.4228.089.9339.713.0846.202.1350.001.883.00310.0021.506.753.942.253.6116.4230.3910.7542.983.3351.372.0850.001.884.00310.0021.506.753.941.693.2816.4233.3711.8047.193.6659.061.8850.001.885.50310.0021.506.753.941.233.0716.4235.6712.6150.443.9166.441.56 我们再看看工作在接近谐振频率时的计算结果：L(uH)C(uF)Q（电感品质系数）工作电压（DC）工作频率（KHz）感抗容抗等效串联阻抗Z谐振频率f0（KHz）负载电流（A,RMS）输入电流（A,RMS）峰值电流（IGBT）KVA (视在功率)相位差（°）KW (有功功率)50.001.882.50310.0017.005.344.982.142.1716.4250.5917.8971.545.549.595.4750.001.883.00310.0017.005.344.981.781.8216.4260.3421.3385.336.6111.466.4850.001.884.00310.0017.005.344.981.341.3816.4279.2428.02112.078.6915.138.3850.001.885.50310.0017.005.344.980.971.0416.42105.8037.41149.6211.6020.3910.87 关键词：串联
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谢谢大侠了!
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@spt77
空载的Q值怎么只有5.5啊？看来内阻够大的！下面是工作频率21.5k时的计算结果，电源按照直流恒定电压310V来计算的，输出波形仅考虑了基波，谐波忽略。L(uH)C(uF)Q（电感品质系数）工作电压（DC）工作频率（KHz）感抗容抗等效串联阻抗Z谐振频率f0（KHz）负载电流（A,RMS）输入电流（A,RMS）峰值电流（IGBT）KVA (视在功率)相位差（°）KW (有功功率)50.001.882.50310.0021.506.753.942.703.9016.4228.089.9339.713.0846.202.1350.001.883.00310.0021.506.753.942.253.6116.4230.3910.7542.983.3351.372.0850.001.884.00310.0021.506.753.941.693.2816.4233.3711.8047.193.6659.061.8850.001.885.50310.0021.506.753.941.233.0716.4235.6712.6150.443.9166.441.56 我们再看看工作在接近谐振频率时的计算结果：L(uH)C(uF)Q（电感品质系数）工作电压（DC）工作频率（KHz）感抗容抗等效串联阻抗Z谐振频率f0（KHz）负载电流（A,RMS）输入电流（A,RMS）峰值电流（IGBT）KVA (视在功率)相位差（°）KW (有功功率)50.001.882.50310.0017.005.344.982.142.1716.4250.5917.8971.545.549.595.4750.001.883.00310.0017.005.344.981.781.8216.4260.3421.3385.336.6111.466.4850.001.884.00310.0017.005.344.981.341.3816.4279.2428.02112.078.6915.138.3850.001.885.50310.0017.005.344.980.971.0416.42105.8037.41149.6211.6020.3910.87 关键词：串联
线盘的Q值是高好还是低好，该如何控制线盘的Q值
今天用硬件做了一个高频电流限制，目前提锅能保护住（可靠性有待验证），提锅过程中出现过流时，锅具会有很大的敲击声
另外，目前的参数工作起来，发现IGBT的温升还是比较高的，有风扇散热的情况下，2-3分钟IGBT壳体的温度就会升到50℃，请问IGBT的温升是不是跟吸收电容也有关系呢（现在吸收电容是0.022u），还是需要调整线盘个感量和谐振电容的容量，还请指点一二，谢谢
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